普通整筒式抽油泵因其結(jié)構(gòu)簡單、價格低廉等特點(diǎn)而被廣泛應(yīng)用，其使用率達(dá)到95%以上。該抽油泵的抽汲機(jī)理為脈動式，流體的運(yùn)動方式具有脈動性。密度大于流體密度的砂粒等固體物質(zhì)在流體停止流動時，在重力的作用下沉降在閉式固定閥球上，砂磨固定閥球和閥座，造成固定閥漏失。另外，由于在泵筒內(nèi)存在砂粒，砂粒進(jìn)入柱塞與泵筒之間，砂磨柱塞和泵筒，造成泵漏失。孤島油田主要以機(jī)械舉升采油為主，因出砂造成抽油泵損壞的油井?dāng)?shù)占年維護(hù)作業(yè)井?dāng)?shù)的65.4%.另外，由于整筒式抽油泵采用尾管進(jìn)油方式，受滑脫效應(yīng)的影響，地層流體中的氣體在上沖程時會首先進(jìn)入低壓帶，即在泵的工作筒內(nèi)，影響泵的充滿系數(shù)，嚴(yán)重者可造成氣鎖。為了改善孤島油田含砂含氣流體的舉升效果，勝利油田分公司孤島采油廠工藝研究所研制了側(cè)吸沉砂抽油泵。
　　1技術(shù)分析1.1結(jié)構(gòu)側(cè)吸沉砂抽油泵主要由泵筒、柱塞和側(cè)吸沉砂閥等組成，其結(jié)構(gòu)如所示。
　　該泵的泵筒和柱塞與目前采用的GB18607― 2001規(guī)定的部分相同。側(cè)吸沉砂閥是這種抽油泵的性能體現(xiàn)點(diǎn)，由側(cè)吸進(jìn)油口、開式閥罩和沉砂筒絲堵組成。進(jìn)油口采用篩眼形式，開式閥罩采用側(cè)壁向下開口出液方式，沉砂筒絲堵用于封閉沉砂筒，并且可根據(jù)油井出砂及油井結(jié)構(gòu)情況來確定沉砂筒的長度。
　　1.2工作原理側(cè)吸沉砂抽油泵的工作原理如下：上沖程時，柱塞向上移動，泵筒內(nèi)容積增大，壓力減小，流體由側(cè)吸進(jìn)油口進(jìn)入，經(jīng)橋式閥向下流動，完成一級沉砂。同時，沉砂后的流體到達(dá)泵筒內(nèi)，此過程泵筒內(nèi)壓力分布為上部壓力低、下部壓力高，流體及其攜帶的剩余砂泥等由下而上運(yùn)動。下沖程時，柱塞向下移動，泵筒內(nèi)容積減小，壓力增大，橋式閥關(guān)閉，柱塞游動閥打開，流體流入油管內(nèi)，此時泵筒內(nèi)壓力分布為上部壓力高、下部壓力低，流體及其攜帶的剩余砂泥自上向下運(yùn)動，砂泥在重力和慣性的作用下，經(jīng)沉砂通道落入沉砂袋，完成二次沉1.3性能特點(diǎn)與普通管式抽油泵相比，側(cè)吸沉砂抽油泵具有以下性能特點(diǎn)：沉砂性能。帶有砂粒的流體經(jīng)進(jìn)液口流入閥罩時，由于過流面積減小，流速增大，流動狀態(tài)發(fā)生變化，形成紊流狀態(tài)，原油、水及其攜帶的砂粒充分?jǐn)嚢?，在油塊中的砂粒脫離粘滯力的束縛，分離出來。從閥罩流出時，速度方向向下，由于砂粒和流體密度的差異，砂粒首先沉入沉砂袋中，這是重力的分離效應(yīng)造成的。
　　防落物性能。由于采用了橋式結(jié)構(gòu)和開式閥罩，在作業(yè)中油管和抽油桿上攜帶的砂粒、污泥等固體物下落到泵下部的固定閥時，將沿著沉砂橋式通道進(jìn)入沉砂袋內(nèi)，固定閥被保護(hù)。
　　（4）過濾功能。因該泵的進(jìn)油口采用排式小圓孔，直徑10mm像篩子一樣將直徑大于10mm的膠皮等難以排除的污染物擋在油套環(huán)形空間，直徑小于10mm的污染物經(jīng)進(jìn)油口進(jìn)入泵筒，并排出泵外（直徑大于56的抽油泵游動閥罩進(jìn)出油口直徑大于12mm）進(jìn)入油管被流體攜帶到地面。
　　1.4主要技術(shù)參數(shù)5mm公稱直徑：89.該泵適應(yīng)的壓力、溫度、下泵深度（承受載荷）及流體物性等與同類型普通管式抽油泵相同；適應(yīng)的油井流體含砂質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于油套環(huán)形空間必須有且保持較高的動液面，沉沒度達(dá)到300m以上。
　　2現(xiàn)場應(yīng)用效果分析側(cè)吸沉砂抽油泵在孤島油田出砂井及高氣油比井進(jìn)行了大量推廣應(yīng)用。根據(jù)油井含砂量的多少配備了適量的沉砂口袋，最長為70m最短為20m截至目前已施工70口井，施工成功67口，成功率為95.7%，油井檢泵周期延長了526d泵效提高了15.4%，增油1.98萬t下面分類統(tǒng)計分析效果。
　　21出砂油井出砂油井分為出砂較嚴(yán)重油井和一般出砂油井。出砂較嚴(yán)重油井的流體含砂質(zhì)量分?jǐn)?shù)一般大于0.1%，這類油井以套變沒有任何防砂措施為主，經(jīng)常出現(xiàn)砂卡抽油泵現(xiàn)象；一般出砂油井的含砂質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于0. 1%，對柱塞和閥座有明顯的磨痕。表1為出砂油井實(shí)施效果統(tǒng)計。從表1可以看出，對于出砂較嚴(yán)重的套變井因無防砂措施，地層能量較高，泵效提升較快，但作業(yè)免修期延長幅度較??；同時，這13口出砂嚴(yán)重油井均沒有出現(xiàn)砂卡抽油泵現(xiàn)象。對于一般出砂油井，實(shí)施效果較好，既能提高泵效，又可以延長檢泵周期。說明這種抽油泵適合抽汲微量出砂油井。
　　表1出砂油井實(shí)施效果統(tǒng)計措施前措施后對比油井類型井?dāng)?shù)/口日產(chǎn)液/泵效/作業(yè)免修期刈日產(chǎn)液/泵效/作業(yè)免修期刈日增液/泵效提作業(yè)免修，期延長刈套變井出砂井2.2高氣油比井針對側(cè)吸進(jìn)油口的氣體分離效應(yīng)，在3口高氣油比井進(jìn)行了試驗(yàn)。
　　從表2的試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出，3口井的平均日增液為146rf/d泵效提高了10.17%作業(yè)免修期延長了252d效果較好，說明該泵具有一定的氣體分離效應(yīng)。
　　下轉(zhuǎn)第63頁）可以滿足現(xiàn)場大斜度井分注的需要。
　　NP―4X201井是冀東南堡油田的1口注水井，該井最大井斜為42. 28°分注井段井斜為13.53~1218°分注井段為2763~3 4m于2008年9月7日采用大斜度井分注管柱進(jìn)行3級四段分注，坐封、驗(yàn)封合格，順利完成了4級配水器、堵塞器的投撈和流量測試。該井于2009年5月2日由于補(bǔ)孔重注而順利起出，起管柱最大載荷為3801N分注工藝取得成功。
　　NR1―H30―X13井是冀東南堡油田的1口注水井，該井最大井斜為59. 33°分注井段井斜為25.44°~15.83°分注井段為3224 2m于2008年9月27日采用大斜度井分注管柱進(jìn)行2級三段分注，坐封、驗(yàn)封合格，順利完成了3級配水器堵塞器的投撈和流量測試，分注工藝取得成功。
　　4結(jié)論大斜度分注配套工藝技術(shù)能夠滿足井斜60以內(nèi)分層注水的需要。
　　該管柱由單向支撐卡瓦和彈力支撐器上下支撐并扶正分注管柱，確保分注管柱和封隔器始終居中，提高封隔器的密封效果，延長分注管柱的工作壽命。
　　注水封隔器強(qiáng)度高，雙向承受高壓，能夠進(jìn)行大排量反洗井，上提管柱解封封隔器，使用簡單、可靠、方便。
　　支撐卡瓦依靠管柱自重單向錨定，沒有鎖緊機(jī)構(gòu)，上提管柱即可完全解卡。彈力扶正器依靠強(qiáng)力蛇形弓簧片的彈力扶正和支撐井下管柱，靠彈力徑向扶正，靠摩擦力軸向支撐，既不會傷害套管，也不會卡死在套管上。因此，2種支撐扶正工具安全可靠。
　　通過對配水器和投撈工具的改進(jìn)研究，提高了投撈成功率和可靠性。