低比轉(zhuǎn)數(shù)潛水電泵的軸功率曲線會隨著流量的增大而不斷上升，比轉(zhuǎn)數(shù)越低，軸功率曲線的上升趨勢就越明顯1141.目前國內(nèi)低比轉(zhuǎn)數(shù)潛水電泵配套電動機功率一般為額定工況軸功率的1.2~1.3倍，當揚程很低時，最大軸功率有可能超過額定工況軸功率的1.5倍。因此，高揚程的低比轉(zhuǎn)數(shù)潛水電泵在低揚程工況使用時會導致過載燒毀電動機。所以，無過載低比轉(zhuǎn)數(shù)潛水電泵的研究對于提高泵的使用壽命、可靠性等有重要的現(xiàn)實意義。
　　1設計方法經(jīng)試驗研究發(fā)現(xiàn)，葉輪的設計對泵無過載性能影響較大，通過葉輪設計技術的創(chuàng)新，使泵的軸功率特性曲線變得更加平坦，盡量減小最大軸功率值，使其小于額定工況軸功率的1.2倍。在泵的全部揚程范圍內(nèi)都不會出現(xiàn)過載問題的同時還可以減小配套電動機功率，達到節(jié)能的目的。
　　低比轉(zhuǎn)數(shù)潛水電泵葉輪設計時，結構參數(shù)的確定要受到最大軸功率值、葉片泵基本方程式、兩相流原理3個方面的制約。
　　11設計判別公式的提出葉輪結構參數(shù)對清水離心泵軸功率的影響，已經(jīng)做過不少研究，推導出清水離心泵最大軸功率值及其位置的關系式為而在低比轉(zhuǎn)數(shù)潛水電泵試驗研究中發(fā)現(xiàn)其最大軸功率一般都大于清水泵Pmx計算值，但不大于0.275P2UnDbxan2/n.因此，要滿足低比轉(zhuǎn)數(shù)潛水電泵軸功率的極值不大于額定設計工況下軸功率1.2倍的要求，設定參數(shù)判別公式為0.275P2UnQbxt%/ng a―滑移系數(shù)Q―葉輪出口直徑，m―葉輪出口圓周速度，m/s b―葉輪出口寬度，mX2―葉片出口排擠系數(shù)心―葉片出口安放角，（°nm―泵的機械效率，g―重力加速度，m/S Q―泵額定工況下的流量，m /sH―泵額定工況下的單級揚程，mne―泵額定工況下的效率，12揚程公式對參數(shù)選擇的要求葉輪結構參數(shù)的選擇還要滿足在額定流量下?lián)P程的設計要求，即滿足葉片泵基本方程式為n――泵的水力效率，V―葉輪出口軸面速度，m/s U―葉片進口圓周速度，m/sV―葉片進口圓周分速度，m/s葉輪結構參數(shù)選擇時，只要滿足的最大軸功率為73. 5kW小于電動機的配套功率901W隨著流量進一步增大，軸功率曲線呈下降趨勢，則泵在全部揚程范圍內(nèi)無過載。在額定流量下，單級葉輪下的軸功率P2e為226kWP2mM/P2e=24.5kW/22.6k￥=1.08<1達到了減小最大軸功率的目的。
　　截取葉輪和導葉中間回轉(zhuǎn)面，得到葉輪內(nèi)部流場的相對速度矢量圖、葉輪和導葉內(nèi)部流動的湍動能分布圖，分別如和所示。
　　由可以看出，葉輪內(nèi)部速度場均勻、流暢，沒有流動擴散現(xiàn)象，無明顯回流區(qū)。由可以看出，葉輪和導葉內(nèi)部流動的湍動能分布均勻，沒有大的湍流脈動，湍流損失較小，說明葉輪設計符合流體的流動規(guī)律。
　　2.3試驗及分析果分別如表1所示，其中轉(zhuǎn)速為2950r/mn低于電動機配套功率90kW達到無過載要求。在額定設計流量Q=8m/h時，軸功率約為740kW最大軸功率與設計點工況軸功率的比值為76.9/740=1.04低于設計要求的1.2倍目標，F(xiàn)luen數(shù)值計算與試驗結果基本吻合。由表1可知，泵在額定流量工況下的效率為58.2%，高于規(guī)定效率52 1%.說明按照提出的參數(shù)判別公式設計葉輪，能夠滿足設計要求。
　　表1泵的性能試驗結果流量揚程軸功率電動機輸入功率/iw泵效率/% 3結論確定了葉輪結構參數(shù)對低比轉(zhuǎn)數(shù)電泵軸功率特性的影響，并給出了無過載葉輪設計控制公式：0.275P2unDbX12/n<1.2pgQH/n根據(jù)該公式設計的低比轉(zhuǎn)數(shù)潛水電泵可以實現(xiàn)最大軸功率小于額定工況軸功率1.2倍的要求。
　　通過泵最大軸功率值的減小，可使配套電動機功率適當減小，改變以往用“大馬拉小車”的方式來實現(xiàn)無過載的方法，節(jié)約了能源。